普通異步電動(dòng)機(jī)采用變頻器供電時(shí)，會(huì)使由電磁、機(jī)械、通風(fēng)等因素所引起的震動(dòng)和噪聲變的更加復(fù)雜。變頻電源中含有的各次時(shí)間諧波與電動(dòng)機(jī)電磁部分的固有空間諧波相互干涉，形成各種電磁激振力。當(dāng)電磁力波的頻率和電動(dòng)機(jī)機(jī)體的固有振動(dòng)頻率一致或接近時(shí)，將產(chǎn)生共振現(xiàn)象，從而加大噪聲。由于電動(dòng)機(jī)工作頻率范圍寬，轉(zhuǎn)速變化范圍大，各種電磁力波的頻率很難避開電動(dòng)機(jī)的各構(gòu)件的固有震動(dòng)頻率。因此變頻調(diào)速時(shí)對(duì)電機(jī)及其效能產(chǎn)生的影響變頻調(diào)速不論采用什么樣的控制方法其輸出到電機(jī)端上的電壓脈沖是非正弦的。所以普通異步電機(jī)在非正弦波下的運(yùn)行特性分析就是變頻調(diào)速時(shí)對(duì)電機(jī)產(chǎn)生的影響。惠州電機(jī)告訴大家主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：

　　一、定子銅損在定子繞組中出現(xiàn)的諧波電流使I2R及增加。當(dāng)忽略集膚效應(yīng)時(shí)，非正弦電流下的定子銅損與總電流有效值的平方成比例。如定子相數(shù)為m1，每相定子電阻為及R1，則總的定子銅損P1為把包括基波電流在內(nèi)的總定子電流有效值Irms代入上式，可得式中的第二項(xiàng)代表諧波損耗。通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，由于諧波電流的存在和與之相應(yīng)的漏磁通的出現(xiàn)，使漏磁通的磁路飽和程度增加，因而勵(lì)磁電流增大，從而使電流的基波成分也加大。

　　二、轉(zhuǎn)子銅損在諧波的頻率下，一般可以認(rèn)為定子繞組的電阻為常數(shù)，但對(duì)于異步電機(jī)的轉(zhuǎn)子，其交流電阻卻因集膚效應(yīng)而大大增加。特別是深槽的籠形轉(zhuǎn)子尤為嚴(yán)重。正弦波電源下的同步電機(jī)或磁阻電機(jī)，由于定子空間諧波磁勢(shì)很小。在轉(zhuǎn)子表面繞組中引起的損耗可忽略不計(jì)。當(dāng)同步電機(jī)在非正弦電源下運(yùn)行時(shí)。時(shí)間諧波磁勢(shì)感應(yīng)出轉(zhuǎn)子諧波電流，就像接近其基波同步轉(zhuǎn)速運(yùn)行的異步電機(jī)那樣。

　　反向旋轉(zhuǎn)的5次諧波磁勢(shì)和正向旋轉(zhuǎn)的7次諧波磁勢(shì)都將感應(yīng)出6倍于基波頻率的轉(zhuǎn)子電流，在基波頻率為50Hz時(shí)，轉(zhuǎn)子電流頻率為300Hz.同樣，第11次和第13次諧波感應(yīng)出12倍于基波頻率，即600HZ的轉(zhuǎn)子電流。在這些頻率下，轉(zhuǎn)子的實(shí)際交流電阻遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于直流電阻。轉(zhuǎn)子電阻實(shí)際增大多少取決于導(dǎo)體截面和布置導(dǎo)體的轉(zhuǎn)子槽的幾何形狀。通常的長寬比為4左右的銅導(dǎo)體，在50Hz時(shí)交流電阻與直流電阻之比為1.56，在300Hz時(shí)比值約為2.6;600Hz時(shí)比值約為3.7.頻率更高時(shí)，此比值隨頻率的平方根成比例增加。

　　三、諧波鐵損電機(jī)中的鐵心損耗也由于電源電壓中出現(xiàn)諧波而增大;定子電流的各次諧波在氣隙間建立了時(shí)間諧波磁動(dòng)勢(shì)。氣隙中任何一點(diǎn)的總磁勢(shì)是基波和時(shí)間諧波磁勢(shì)的合成。對(duì)于一個(gè)三相6階梯電壓波形，氣隙中的磁密峰值比基波值約大10%，但是由時(shí)間諧波磁通引起的鐵損的增加是很小的。對(duì)于端部漏磁通和斜槽漏磁通產(chǎn)生的雜散損耗，在諧波頻率作用下將有所增加，這一點(diǎn)在非正弦供電時(shí)必須考慮：端部漏磁效應(yīng)在定子和轉(zhuǎn)子繞組中都存在，主要是漏磁通進(jìn)入端板引起的渦流損耗。由于定子磁勢(shì)和轉(zhuǎn)子磁勢(shì)間相位差的變化，在斜槽結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生斜槽漏磁通，其磁勢(shì)在端部最大，在定轉(zhuǎn)子鐵心及齒中產(chǎn)生損耗。

　　四、電機(jī)效率諧波損耗的大小。